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苏州某地辅助教学楼设计(三)

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毕业论文范文题目：苏州某地辅助教学楼设计(三)，论文范文关键词：苏州某地辅助教学楼设计(三)
苏州某地辅助教学楼设计(三)毕业论文范文介绍开始：

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   3.79kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.27kN·M
   Mx=   3.79 +   0.27 =   4.06kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   5.46kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.40kN·M
   My=   5.46 +   0.40 =   5.86kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kN·M
   Asx'= 358.27mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M
   Asy'= 433.01mm2，实配 8@150 (As ＝ 335.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

板E

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
　计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 4225 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 =   2.73kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.27kN·M
   Mx=   2.73 +   0.27 =   3.00kN·M
   Asx= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22=   4.60kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 =   0.40kN·M
   My=   4.60 +   0.40 =   5.00kN·M
   Asy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 =   7.85kN·M
   Asx'= 269.27mm2，实配8@200 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.07319×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M
   Asy'= 348.27mm2，实配 8@150 (As ＝335.mm2)
   ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%

板C

一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/
2、荷载：
　永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2
　可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
计算跨度　Lx = 5400 mm　；计算跨度　Ly = 2700 mm
　板厚　H =   120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。
4、泊松比：μ＝1/5.
二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
　 Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 =   0.63kN·M
　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
　 Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 =   0.09kN·M
   Mx=   0.63 + 0.09 = 0.73kN·M
   Asx= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
　 My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72=   2.19kN·M
　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
　 Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 =   0.25kN·M
   My=   2.19 + 0.25 = 2.44kN·M
   Asy= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
　 Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 =   3.20kN·M
   Asx'= 200.00mm2，实配 8@200 (As ＝ 251.mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
　 My' =0.08290×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 =   4.66kN·M
   Asy'= 200.00mm2，实配 8@180 (As ＝ 279.mm2)
   ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.279%

第三部次梁计算
3.1荷载计算
恒载设计值：
板传来的自重
4.1×1.2×4.05＝19.93KN/M
次梁自重
0.25×（0.4-0.12）×25×1.2＝2.1KN/M
次梁粉刷
0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.2＝0.23KN/M
小计：22.26KN/M
活载设计值：
20×1.4×4.05＝11.34KN/M
荷载设计值　g+q=22.6+11.34=33.6KN/M
3.2次梁计算
3.2.1.弯矩计算
边跨
Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16＝-42.525KN·M
M1 = 1/14(g+q)L012= 33.6×4.52/14 ＝48.60KN·M
Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M
第二跨
Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M
M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M
Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M
第三跨
Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M
M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M
Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M
第四跨
Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M
M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 ＝61.24KN·M
Me=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11＝-89.07KN·M
第五跨
Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M
M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6×5.42/16 ＝69.98KN·M
Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11＝-61.24KN·M
由于第3跨和第4跨的计算长度不同，
支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KN·M
3.2.2.剪力计算
边跨
Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.5＝75.6KN
Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN
第二跨
Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN
Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 ＝83.16KN
第三跨
Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN
Vdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN
第四跨
Vdr=0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4＝99.79KN
Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 ＝99.79KN
第五跨
Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×33.6×5.4＝99.79KN
Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 ＝90.72KN
3.3.截面设计
3.3.1AB跨跨中配筋：
C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 360N/mm，
    纵筋合力点至近边边缘的距离 as ＝ 35mm　; M=48.60KN·M
b×h ＝ 250×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm　
    ξb ＝ 0.518　
ξ ＝ 0.093 ≤ ξb ＝ 0.518　
As ＝ α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×250×34/360 ＝ 339mm　
ρ ＝ As / (b × ho) ＝ 339/(250×365) ＝ 0.37%>0.20%
选配314（461mm2）
根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配218+116

AB跨支座配筋计算：
C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 360N/mm，
纵筋合力点至近边边缘的距离 as ＝ 35mm　; M=48.60KN·M
b×h ＝ 1800×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm　
ξb ＝ 0.518　
ξ ＝ 0.012 ≤ ξb ＝ 0.518　
As ＝ α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×1800×5/360 ＝ 326mm　
选配218（508mm2）
根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配220
3.3.2斜截面受剪承载力计算：
设计参数：
混凝土强度等级 C30，fc＝14.331N/mm，ft ＝1.433N/mm，as＝30mm　,钢筋等级HRB235
箍筋抗拉强度设计值 fyv ＝ 210N/mm，箍筋间距 s ＝ 150mm　
剪力设计值 V ＝ 99.8kN　
截面尺寸 b×h ＝ 250×280mm， ho ＝ h - as ＝ 280-30 ＝ 250mm　
计算过程：　
0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.25×0.25 ＝ 62.7kN ＜ V ＝ 99.8kN　
当 V ＞ 0.7 × ft × b × ho、 h ≤ 300mm 构造要求：　
箍筋最小直径 Dmin ＝ 6mm，箍筋最大间距 Smax ＝ 150mm　
最小配箍面积 Asv,min ＝ (0.24 × ft / fyv) × b × s ＝82mm　
当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho
0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.25×0.25　
                        ＝ 223.9kN ≥ V ＝ 99.8kN，满足要求。　
     V ≤ 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho　
Asv ＝ (V - 0.7 × ft × b × ho) × s / (1.25 × fyv × ho)　
         ＝(99790-0.7×1432.9×0.25×0.25)×150/(1.25×210×250)
＝ 85mm　
沿梁全长配8@150
次梁其他截面配筋见下表：
截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F
弯矩设计值 42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24
ξ 0.01 0.09 0.14 　 0.11 　 0.16 　 0.21 　 0.14
计算配筋（mm2) 326 339 506 　 391 　 576 　 757 　 501
考虑裂缝影响 2
20 218+ 2
20 3
14 2
20 3
14 220+ 316 220+ 314 220+
实配钢筋  1
16     2
14  2
16  1
14

第四部分   竖向荷载作用下框架结构的内力计算
4.1横向框架计算单元
根据结构布置和荷载计算，对一榀横向中框架进行计算，如图所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。
横向框架计算单元

4.2梁、柱线刚度计算：
横梁线刚度计算
类别 b×h I l EcI/l 1.5EcI/l 2EcI/l
(m×m) （）　（m）　（）　（）　（）　
边横梁 0.3×0.8 0.0128 8.1 15.8 23.7 31.6
中横梁 0.3×0.4 0.0016 2.7 5.93 8.94 11.9

                           柱线刚度ic计算
层次 h b×h I EcI/l 0.9EcI/l
（m）（m×m）（）（）　（）
1—2 5 0.4×0.6 0.0072 14.4 12.96
  0.5×0.5 0.0052 10.4 9.36
3—5 3.9 0.4×0.6 0.0072 18.5 16.65
  0.5×0.5 0.0052 13.3 11.97

横向中框架梁、柱线刚度（单位：）

所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算，断开的中跨线刚度是原来的2倍。

4.3.恒载荷载计算
       荷载计算：线荷载
　　       屋面：屋面恒载5.2kN/m2
屋面板传来的恒载：5.2×4.05＝21.06 kN/m
教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m
教室梁侧粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.46 kN/m　　
　　　教室横梁的矩形线荷载　　合计：6.46 kN/m
　　　教室横梁的三角形线荷载　　合计：21.06 kN/m
走廊板传来的恒载：5.2×2.7＝14.04 kN/m
走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/m
走廊梁侧粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2 kN/m　　
     走廊横梁的矩形线荷载　　合计：3.2 kN/m
　    走廊横梁的三角形线荷载　合计：14.04 kN/m

楼面：楼面恒载4.1kN/m2
楼面板传来的恒载：4.1×4.05＝16.61 kN/m
教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m
教室梁侧粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.46 kN/m
教室梁上墙自重：0.24×（3.9-0.8）×19＝14.14 kN/m
教室梁上墙面粉刷：（3.9-0.8）×0.02×2×17＝2.108 kN/m　　
教室横梁的矩形线荷载　　合计：22.71kN/m
　教室横梁的三角形形线荷载　　合计：16.61 kN/m

走廊：　楼面恒载3.6 kN/m2
走廊楼面传来的恒载：3.6×2.7＝9.72 kN/m
走廊梁自重0.30×0.4×25=3 kN/m
走廊梁侧粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2 kN/m　　
走廊横梁的矩形线荷载　　合计：3.2 kN/m
　走廊横梁的三角形线荷载　合计：9.72 kN/m
荷载计算：集中荷载
次梁传来的集中荷载：
屋面：
板传来的恒载：5.2×4.05＝21.06 kN/m
次梁自重：0.25×（0.4－0.12）×25＝1.75 kN/m
次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17＝0.19 kN/m　　　
(5.4+5.4-4.05)×21.06×0.5＋1.75×5.4＋0.19×5.4＝81.56KN
楼面：
板传来的恒载：4.1×4.05＝16.61 kN/m
次梁自重：0.25×（0.4－0.12）×25＝1.75 kN/m
次梁粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17＝0.19 kN/m　　　
(5.4+5.4-4.05)×16.61×0.5＋1.75×5.4＋0.19×5.4＝66.54KN
屋面框架节点集中荷载：
边柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN
粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN
0.6m挑檐板自重：0.6×5.4×5.2＝16.8KN
0.6m高排水外延沟自重：0.6×5.4×25×0.12＝9.72KN
边柱联系梁传来屋面荷载：
0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2＝35.53KN
     顶层边节点集中荷载　合计：84.15KN

中柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN
粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN
联系梁传来的屋面板荷载：0.5×(5.4+5.4-2.7)×2.7/2×5.2=18.6 KN
0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×5.2=35.54 KN
   　　　　　　　顶层中节点集中荷载　合计：76.15KN
楼面框架节点集中荷载：
边柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN
粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN
塑钢窗：　　　　　　　　　　　　　　　5 KN
窗下墙体自重：0.24×1.2×5.4×19＝29.5KN
窗下墙体粉刷自重：2×0.02×1.2×5.4×17＝4.41KN
框架柱自重：0.6×0.4×3.9×25＝23.4KN
框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×0.02×3.9×17=2.65KN
联系梁传来的楼面自重：0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1＝28.02KN
           楼面层边节点集中荷载　合计：115KN

中柱联系梁自重：0.25×0.6×5.4×25＝20.25KN
粉刷：0.02×（0.6-0.12）×2×5.4×17＝1.76KN
内纵墙自重：5.4×(3.9-0.6)×0.24×19=81.3KN
内纵墙墙体粉刷自重：5.4×(3.9-0.6)×2×0.02×17=12.2KN
扣除门洞：-2.1×1.0×0.24×19+5＝-4.5KN
框架柱自重：0.6×0.4×3.9×25＝23.4KN
框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)×2×0.02×3.9×17=2.65KN
联系梁传来的楼面自重：0.5×（5.4+5.4-2.7）×2.7/2×3.6＝18.6KN
0.5×(5.4+5.4-4.05)×4.05/2×4.1=28.02 KN
            楼面层中节点集中荷载　合计：183.68KN

集中荷载引起的偏心弯矩M:

            屋面层集中荷载引起的偏心弯矩M
84.15×0.45＝37.87KN·M

楼面层集中荷载引起的偏心弯矩M:
115×0.175=20.1KN·M
屋面层梁上作用的恒载

屋面层梁上作用的恒载
在上图中，gk1、qk1′分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2′分别代表房间和走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。
gk1 =6.46 kN/m   gk2 =21.06 kN/m
     gk1′=3.2 kN/m     gk2′=14.04 kN/m
gk=81.56KN
gk2、gk2′、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集中荷载，需要将其转化为等效均布荷载。
          两个三角形荷载
三角形荷载
跨中集中荷载　



横向框架恒荷载：
      屋面板：11.18＋6.46+15.10=32.74 kN/m （8.1m跨）
              8.78+3.2=11.98 kN/m （2.7m跨）

楼面层梁上作用的恒载

在上图中，gk1、gk1′分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和gk2′分别代表房间和走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。
gk1 =22.71kN/m　　gk2 =16.61 kN/m
     gk1′ =3.2 kN/m       gk2′ =9.72 kN/m
gk =66.54KN
gk2、gk2′、gk代表房间和走廊传给横梁的梯形、三角形荷载和跨中集中荷载，需要将其转化为等效均布荷载。
          两个三角形荷载
三角形荷载
跨中集中荷载　



横向框架恒荷载：
      楼面板：22.71＋8.82+12.32=43.85kN/m （8.1m跨）
              6.08+3.2=9.28 kN/m （2.7m跨）
4.4．恒载内力计算
分层法的计算要点：
①作用在某一层的框架梁上的竖向荷载只对本楼层的梁和与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。
②除底层以外的其它各层柱的线刚度均乘折减系数0.9。
③除底层以外的其它各层柱的弯矩传递系数取1/3。

      　　　　
　 0.655    0.638 0.120 　
37.85 0.345    　　  0.242    　

  -179.00   179.00    -7.28
48.70 92.45   46.23   　　
　 -69.52   -139.05 -52.74 -26.15   26.15
23.99 45.54   22.77   　
  　   -14.53 -5.51 -2.73   2.73
72.68 -110.53   94.42 -58.25 -36.17   28.89
      　
24.23      -19.42
    顶层弯矩分配 (单位KN·M)

　 28.79      　 -20.53
  6.53      　 -1.20
22.26      -19.32
  　     　
86.38      -61.59
19.60      -3.61
66.78      -57.97
  　     0.195
0.257

  0.486    0.513 0.097 　
-20.10 0.257    　　  0.195    　

  -239.75   239.75    -5.60
66.78 126.29   63.14
　 -76.26   -152.51 -57.97 -28.84   28.84
19.60 37.06   18.53
     -9.51 -3.61 -1.80   1.80
86.38 -152.66   159.41 -61.59 -36.23   30.63
      　
28.79      -20.53
标准层弯矩分配(单位KN·M)

　 30.05      　 -21.30
  7.01      　 -1.33
23.04      -19.98
  　     　
90.16      -63.91
21.04      -3.99
69.12      -59.93
  　     0.200
0.266

  0.504    0.528 0.098 　
-20.10 0.230    　　  0.174    　

  -239.75   239.75    -5.60
59.77 130.96   65.48
　 -79.10   -158.21 -52.14 -29.36   29.36
18.19 39.87   19.93
     -10.53 -3.47 -1.95   1.95
77.96 -148.02   156.44 -55.60 -36.92   31.32
      　
25.99      -18.53
    底层弯矩分配 (单位KN·M)

节点弯矩二次调整：
在用分层法计算竖向荷载作用下的结构内力时，计算的框架节点处弯矩之和不等于零，这是由于分层计算单元与实际结构不符带来的误差，因此要对节点不平衡力矩再做一次弯矩分配，予以修正。
顶层框架边柱节点，下层框架传来弯矩是28.79kN·m，。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

    顶层框架中柱节点，下层框架传来弯矩是-20.53kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图
　 0.655    0.638 0.120 　
0.345    　　  0.242    　

  　     　
28.79 -18.86   13.10 -20.53 2.46
　     　
-9.93 -110.53   94.42 4.97 -36.17
72.68 　    -58.25 　
91.54 -129.39   107.52 -73.81 -33.71
      　

第四层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是24.23 kN·m，28.79kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

    第四层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-19.42 kN·m、-20.53kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图


　　     　　
  　     　
　      　
24.23 　    -19.42
-13.63      7.79
86.38 　   -61.59
96.98      -73.22
  　     0.195
0.257

  0.486    0.513 0.097 　
0.257    　　  0.195    　

  　     　
28.79 -25.77   20.49 -20.53 3.88
　      　
-13.63 -152.66   159.41 7.79 -36.23
86.38 　    -61.59 　
101.54 -178.43   179.90 -74.33 -32.35
      　
　     　
    第四层二次弯矩分配 (单位KN·M)

第三层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是28.79 kN·m，28.79kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

    第三层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-20.53kN·m、-20.53kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图

　　     　　
  　     　
　      　
28.79 　    -20.53
-14.80      8.01
86.38 　   -61.59
100.37      -74.11
  　     0.195
0.257

  0.486    0.513 0.097 　
0.257    　　  0.195    　

  　     　
28.78 -27.98   21.06 -20.53 3.98
　      　
-14.80 -152.66   159.41 8.01 -36.23
86.38 　    -61.59 　
100.36 -180.64   180.47 -74.11 -32.25
      　
　     　
    三层二次弯矩分配 (单位KN·M)
第二层框架边柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是28.79 kN·m，30.05kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

    第二层框架中柱节点，上层和下层框架传来弯矩分别是-20.53 kN·m、-21.30 kN·m。
节点各构件分配到的弯矩分别为：

将分配到的不平衡弯矩与节点弯矩相加得到节点的平衡弯矩。见下图
　　     　　
  　     　
　      　
28.79 　    -20.53
-15.12      8.16
86.38 　   -61.59
100.05      -73.96
  　     0.195
0.257

  0.486    0.513 0.097 　
0.257    　　  0.195    　

  　     　
30.05 -28.60   21.46 -21.30 4.06
　      　
-15.12 -152.66   159.41 8.16 -36.23
86.38 　    -61.59 　
101.31 -181.26   180.87 -74.73 -32.17
      　
　     　
    二层二次弯矩分配 (单位KN·M)

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