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苏州某地辅助教学楼设计(五)

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毕业论文范文题目：苏州某地辅助教学楼设计(五)，论文范文关键词：苏州某地辅助教学楼设计(五)
苏州某地辅助教学楼设计(五)毕业论文范文介绍开始：

5 129.4 107.5 33.7 33.71 125.5 121.72 13.18 13.18 91.74 77.09 30.42 30.42
4 178.4 179.9 32.4 32.35 164.3 166.81 10.21 10.21 129.2 138.2 29.8 29.8
3 180.6 180.5 32.3 32.25 164.5 166.61 10.21 10.21 131.3 138.82 29.7 29.7
2 181.3 180.9 32.2 32.17 164.5 166.58 10.21 10.21 131.9 139.23 29.62 29.62
1 162.5 167.3 34.9 34.91 163.9 167.22 10.21 10.21 113.4 125.48 32.36 32.36

在竖向荷载作用下，梁端弯矩进行调幅，乘以系数0.8 。

恒载作用下梁端柱边弯矩
序号柱边梁端弯矩调幅后柱边梁端弯矩
边跨中跨边跨中跨
Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇
5 91.74 77.09 30.42 30.42 73.39 61.67 24.34 24.34
4 129.15 138.20 29.80 29.80 103.32 110.56 23.84 23.84
3 131.30 138.82 29.70 29.70 105.04 111.06 23.76 23.76
2 131.91 139.23 29.62 29.62 105.53 111.38 23.70 23.70
1 113.37 125.48 32.36 32.36 90.70 100.38 25.89 25.89

梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必然会增加，因而乘于跨中弯矩乘于系数1.15。
同时跨中弯矩还应满足下列要求：

式中、、——分别为调幅后梁梁端负弯矩及跨中正弯矩；
――按简支梁计算的跨中弯矩。
调幅后竖向恒载作用下跨中弯矩计算（单位：kN·m）
层次梁端弯矩跨度梁间恒载恒载作用下
边跨中跨边跨中跨边跨中跨
βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇ L L q q AB跨 BC跨
5 73.39 61.67 24.34 24.34 8.10 2.70 32.74 11.98 200.98 -13.42
4 103.32 110.56 23.84 23.84 8.10 2.70 43.85 9.28 252.68 -15.38
3 105.04 111.06 23.76 23.76 8.10 2.70 43.85 9.28 251.57 -15.30
2 105.53 111.38 23.70 23.70 8.10 2.70 43.85 9.28 251.17 -15.24
1 90.70 100.38 25.89 25.89 8.10 2.70 43.85 9.28 264.08 -17.43

6.2活载作用下内力组合
活载作用下梁端柱边剪力
序号梁端弯矩梁间活载跨度梁端剪力
边跨中跨边跨中跨边跨中跨边跨中跨
Va Vb左 Vb右 Vc左 q q L L Va＇ Vb＇左 Vb＇右 Vc＇左
5 9.80 9.24 1.14 1.14 2.35 0.84 8.10 2.70 9.10 8.65 0.93 0.93
4 37.61 38.04 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.81 35.71 5.02 5.02
3 37.69 37.96 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.89 35.63 5.02 5.02
2 37.70 37.96 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.90 35.63 5.02 5.02
1 37.55 38.10 6.16 6.16 9.34 4.56 8.10 2.70 34.75 35.77 5.02 5.02

活载作用下梁端柱边弯矩
序号梁端弯矩柱边梁端剪力柱边梁端弯矩
边跨中跨边跨中跨边跨中跨
Ml Mr Ml Mr Va＇ Vb＇左 Vb＇右 Vc＇左 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇
5 11.69 9.42 2.10 2.10 9.10 8.65 0.93 0.93 8.96 7.26 1.87 1.87
4 35.96 37.71 8.60 8.60 34.81 35.71 5.02 5.02 25.52 28.78 7.35 7.35
3 38.08 39.18 8.32 8.32 34.89 35.63 5.02 5.02 27.61 30.27 7.07 7.07
2 38.21 39.27 8.31 8.31 34.90 35.63 5.02 5.02 27.74 30.36 7.06 7.06
1 34.21 36.44 8.87 8.87 34.75 35.77 5.02 5.02 23.79 27.50 7.62 7.62

活载作用下梁端柱边调幅后弯矩
序号柱边梁端弯矩调幅后柱边梁端弯矩
边跨中跨边跨中跨
Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇ βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇
5 8.96 7.26 1.87 1.87 7.17 5.81 1.50 1.50
4 25.52 28.78 7.35 7.35 20.42 23.02 5.88 5.88
3 27.61 30.27 7.07 7.07 22.09 24.22 5.66 5.66
2 27.74 30.36 7.06 7.06 22.19 24.29 5.65 5.65
1 23.79 27.50 7.62 7.62 19.03 22.00 6.10 6.10
　

调幅后竖向活载作用下跨中弯矩计算（单位：kN·m）
层次梁端弯矩跨度梁间恒载活载作用下活载作用下×1.2
边跨中跨边跨中跨边跨中跨
βMl＇ βMr＇ βMl＇ βMr＇ L L q q AB跨 BC跨 AB跨 BC跨
5 7.17 5.81 1.50 1.50 8.10 2.70 2.35 0.84 12.78 -0.73 15.34 -0.88
4 20.42 23.02 5.88 5.88 8.10 2.70 9.34 4.56 54.88 -1.72 65.86 -2.07
3 22.09 24.22 5.66 5.66 8.10 2.70 9.34 4.56 53.44 -1.50 64.13 -1.81
2 22.19 24.29 5.65 5.65 8.10 2.70 9.34 4.56 53.36 -1.49 64.03 -1.79
1 19.03 22.00 6.10 6.10 8.10 2.70 9.34 4.56 56.08 -1.94 67.30 -2.33

6.3风载作用下内力组合
风荷载用下梁端柱边弯矩
序号梁端弯矩柱边梁端剪力柱边梁端弯矩
边跨中跨边跨中跨边跨中跨
Ml Mr Ml Mr Va＇ Vb＇左 Vb＇右 Vc＇左 Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇
5 6.19 3.90 1.47 1.47 1.24 1.24 1.09 1.09 5.82 3.59 1.20 1.20
4 17.67 12.39 4.67 4.67 3.71 3.71 3.46 3.46 16.56 11.46 3.81 3.81
3 29.96 21.18 7.98 7.98 6.31 6.31 5.91 5.91 28.07 19.60 6.50 6.50
2 43.10 30.73 11.57 11.57 9.11 9.11 8.57 8.57 40.37 28.45 9.43 9.43
1 63.47 41.37 15.58 15.58 12.94 12.94 11.54 11.54 59.59 38.14 12.70 12.70

风荷载用下跨中弯矩
序号柱边梁端弯矩跨中弯矩跨中剪力
边跨中跨
Ml＇ Mr＇ Ml＇ Mr＇边跨中跨边跨中跨
5 5.82 3.59 1.2 1.2 1.12 0 1.24 1.09
4 16.56 11.46 3.81 3.81 2.55 0 3.71 3.46
3 28.07 19.6 6.5 6.5 4.24 0 6.31 5.91
2 40.37 28.45 9.43 9.43 5.96 0 9.11 8.57
1 59.59 38.14 12.7 12.7 10.73 0 12.94 11.54

第七部分截面设计
7.1 框架梁设计
以第顶层AB跨框架梁的计算为例。
1、梁的最不利内力：
经以上计算可知，梁的最不利内力如下：
跨间： Mmax=286.36 KN·m
支座A：Mmin=-106.10 KN·m ，Vmax=178.33 KN
支座Bl：Mmin=-88.95 KN·m，Vmax=172.80 KN
2、梁正截面受弯承载力计算：
对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。
跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量。
翼缘计算宽度
梁内纵向钢筋选Ⅲ级热扎钢（）,
砼C30(),,h0=h-a=800-35=765mm。
下部跨间截面按单筋T形截面计算。

属第一类T形截面。

    实配钢筋422（As=1520mm²）。
支座配筋：
支座A受压钢筋：
将下部跨间截面的422钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1520 mm2。
支座A受拉钢筋：



配筋率 ρ ＝ As / (b × ho) ＝ 394/(300×765) ＝ 0.17%　
    最小配筋率 ρmin ＝ 0.20%　 As,min＝b×h×ρmin ＝ 480mm
实配钢筋414（615 mm）
梁斜截面受剪承载力计算
AB跨：
               当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho
0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.3×0.765　
                                      ＝ 822.3kN ≥ V ＝ 468.9kN
截面尺寸满足要求。　
            0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.3×0.765 ＝ 230.2kN
≥ V ＝ 178.3kN　
按构造配筋：　
加密区长度取1m，梁端加密区钢筋8@100，非加密区钢筋8@200。
其它层梁配筋见下表：
层次截面 M（KN·m） ξ 计算As，（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）配箍
1 支座 A 207.90 0.086 789 418、
（1017）　　加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200
  Bl 196.23 0.081 743 418、
（1017）　　
AB跨间 422.46 0.019 　　 1549 222
225
(1741)
支座Br 54.76 0.101 439 418
（1017）　　加密区二肢8@100非加密区二肢8@200
BC跨间 23.85 0.014 　　 183 414
（615.7）
2 支座 A 205.46 0.085 779 418
（1017）　　加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200
  Bl 200.11 0.083 758 418
（1017）　　
AB跨间 401.83 0.018 　　 1472 222
225
(1741)
支座Br 47.44 0.087 377 418
（1017）　　加密区二肢8@100非加密区二肢8@200
BC跨间 20.54 0.012 　　 157 414
（615.7）
3 支座 A 189.25 0.078 715 418
（1017）　　加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200
  Bl 186.97 0.077 706 418
（1017）　　
AB跨间 402.47 0.018 　　 1475 222
225
(1741)
支座Br 43.83 0.08 347 418
（1017）　　加密区二肢8@100非加密区二肢8@200
BC跨间 20.64 0.012 　　 157 414
（615.7）
4 支座 A 170.58 0.07 642 418
（1017）　　加密区四肢8@100非加密区四肢8@200
  Bl 176.12 0.073 664 418
（1017）　　
AB跨间 405.66 0.018  　 1486 222
225
(1741)
支座Br 40.82 0.074 323　 418
（1017）   加密区二肢8@100非加密区二肢8@200
BC跨间 21.06 0.012 　　 240 414
（615.7）
5 支座 A 106.10 0.043 480 414
（615）　　加密区四肢8@100,非加密区四肢8@200
  Bl 88.95 0.036 480 414
（615）　　
AB跨间 286.36  　　 1048 420
（1256）
支座Br 34.33 0.062 270 414
（615）　　加密区二肢8@100非加密区二肢8@200
BC跨间 17.21 0.01 　　 240 414
（615.7）

7.2 框架柱设计

2、柱正截面承载力计算：
先以顶层A柱为例，（X 向）
柱截面宽度：b=400mm
柱截面有效高度：h0=600-40=560 mm
柱的计算长度，对于现浇楼盖的顶层柱， L0=1.25H=4.875m
混凝土轴心抗压强度设计值：fc=14.3 N/mm2
（1）、最不利组合一：Mmax/N
顶层A柱的柱上端弯矩为M=132.81KN·m，柱下端弯矩为M=148.76 kN·m, N=342.40KN。
1.轴心受压构件验算　
钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 φ　
     Lo/b ＝ 4875/400＝ 12.2　
     φ ＝ 1 / [1 + 0.002 × (Lo/b - 8) 2] ＝ 0.966　
     全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min ＝ 1200mm　
     一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min ＝ 480mm　
全部纵向钢筋的截面面积 As' 按下式求得：　
     N ≤ 0.9 × φ × (fc × A + fy' × As')
     As' ＝ [N / (0.9 × φ) - fc × A] / (fy' - fc)　
         ＝ [342400/(0.9×0.966)-14.33×240000]/(360-14.33)　
        ＝ -8811mm ≤ As,min ＝ 1200mm，取 As' ＝ As,min
2.在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算

取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，
600/30=20mm，所以

，要考虑偏心矩增大系数：

取，
由于，取


采用对称配筋，
            采用对称配筋，

属于大偏压情况。
时

配筋要符合最小配筋率要求，四级框架按照建筑抗震设计规范GB50011-2001表6.3.8.1规定受柱纵向钢筋每一侧最小配筋率是0.2%，中柱、边柱全部纵向钢筋最小配筋率是0.6%。
             故，As’=As=ρminbh=0.2%×400×600=480mm2
（2）、最不利组合二：Nmin/M
第顶层A柱的 N=308.57kN，柱端较大弯矩为M=144.07kN·m
1. .轴心受压构件验算　
钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 φ　
     Lo/b ＝ 4875/400＝ 12.2　
     φ ＝ 1 / [1 + 0.002 × (Lo/b - 8) 2] ＝ 0.966　
     全部纵向钢筋的最小截面面积 As,min ＝ 1200mm　
     一侧纵向钢筋的最小截面面积 As1,min ＝ 480mm　
全部纵向钢筋的截面面积 As' 按下式求得：　
     N ≤ 0.9 × φ × (fc × A + fy' × As')
     As' ＝ [N / (0.9 × φ) - fc × A] / (fy' - fc)　
         ＝ [308570/(0.9×0.966)-14.33×240000]/(360-14.33)　
         ＝ -8924mm ≤ As,min ＝ 1200mm，取 As' ＝ As,min
2.在 Mx 作用下正截面偏心受压承载力计算

取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，
600/30=20mm，所以

，要考虑偏心矩增大系数：
，取，
由于，取


采用对称配筋，

属于大偏压情况。
时

　　As’=As=ρminbh=0.2%×400×600=480mm2
（3）、最不利组合三：Nmax/M
最不利组合三：Nmax/M　计算配筋结果和最不利组合一相同。
实际配筋：
X 向： 318、Asx ＝ 763mm、ρx ＝ 0.32%；　
Y 向： 418、Asy ＝ 1018mm、ρy ＝ 0.42%；
（As ＝ 2545mm、ρ ＝ 1.06%）
（4）、柱斜截面受剪承载力验算
以顶层柱为例进行计算
框架柱的剪力设计值
ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho
    0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.4×0.56　
                             ＝ 802.6kN ≥ V ＝ 72.20kN
截面尺寸满足要求。　

          0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.4×0.56 ＝ 224. 7kN
≥ V ＝ 72.20kN　
所以该层柱应按构造配置箍筋，柱端加密区箍筋选用48@100，非加密区箍筋满足，选用4肢箍筋，8@200。
其它层柱配筋见下表：

柱 A柱
层次 1 2 3
截面尺寸 400×600 400×600 400×600
组合一二三一二三一二三
M（KN·m） 153.4 153.4 111 194.83 194.83 173.53 175.6 175.6 159.43
N（KN） 2051 2051 2258 1615.9 1615.9 1773 1183 1183 1295.95
V（KN） 50.21 96.07 88.59
计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480 480 480 480
实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32%
实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42%
ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06%
配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200

柱 A柱
层次 4 5
截面尺寸 400×600 400×600
组合一二三一二三
M（KN·m） 167.64 167.64 159.44 148.76 144.07 148.76
N（KN） 747.47 747.47 819 342.4 308.57 342.4
V（KN） 85.19 72.2
计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480
实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32%
实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42%
ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06%
配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200

层次 1 2 3
截面尺寸 500×500 500×500 500×500
组合一二三一二三一二三
M（KN·m） 116.8 35.42 80.9 147.84 87.11 124.84 115.2 85.44 115.16
N（KN） 2601 2594 2790 2022.3 2018.8 1773 1565 1452 1564.55
V（KN） 39.03 73.59 67.18
计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480 480 480 480
实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32%
实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42%
ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06%
配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200

柱 B柱
层次 4 5
截面尺寸 500×500 500×500
组合一二三一二三
M（KN·m） 126.71 94.54 116.01 111.7 98.86 111.7
N（KN） 884.4 884.4 957 349.12 315.8 349.12
V（KN） 63.45 56.07
计算As=As’（mm2） 480 480 480 480 480 480
实配Asx(mm) 318(763)、ρx ＝ 0.32% 318(763)、ρx ＝ 0.32%
实配Asy(mm) 418(1018)、ρy ＝ 0.42% 418(1018)、ρy ＝ 0.42%
ρs As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06% As ＝ 2545mm、ρs ＝ 1.06%
配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200 加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200

7.3裂缝验算
根据混凝土结构设计规范GB50010-2002表3.3.4本工程允许的最大裂缝宽度为0.3
7.3.1受弯构件裂缝验算
一、基本参数：
取顶层AB跨矩形梁截面受弯构件为例    构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1
截面尺寸 b×h ＝300×800mm，纵向受拉区纵筋420　( As ＝ 1257mm)
υ ＝1, Es ＝ 200000N/mm　,c ＝ 25mm　as ＝35mm ho ＝ 765mm　
deq ＝ ∑(ni × di2) / ∑(ni × υ × di) ＝ 20mm　
ftk ＝ 2.01N/mm
折减系数Ks = 1.35
按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk ＝ 286.36/1.35＝212.12kN·m　
二、最大裂缝宽度验算：
    ρte ＝ As / Ate    　
    对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5 × b × h＝0.5×300×800 ＝ 120000mm　
    ρte ＝ As / Ate ＝ 1257/120000 ＝ 0.010475
    受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As)
    σsk ＝ 212.12×106/(0.87×765×1257) ＝ 253.55N/mm　
ψ ＝1.1 - 0.65×ftk/(ρte×σsk)＝1.1-0.65×2.01/(0.010475×253.55) ＝ 0.608
最大裂缝宽度 ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：　
    ωmax ＝ αcr × ψ × σsk × (1.9 × c + 0.08 × deq / ρte ) / Es　
          ＝ 2.1×0.608×253.55×(1.9×25+0.08×20/0.010475)/200000　
          ＝ 0.324mm ＞ ωlim ＝ 0.3mm，不满足要求。
　因此根据裂缝宽度重新选配钢筋：
选配222+222

其他梁截面配筋见下表：
层次截面 M（KN·m） Ks M标准值实配As，（mm2）实配As（mm2）根据裂缝宽度要求实配As，（mm2）根据裂缝宽度要求实配As（mm2）
1 支座 A 207.9 1.35 154 418、　 220+222 　
      -1017   　
  Bl 196.23 1.35 145.36 418、　 220+222 　
      -1017   　
AB跨间 422.46 1.35 312.93 　 222  220/422
      225
      -1741
支座Br 54.76 1.35 40.563 418 　 220+222 　
     -1017   　
BC跨间 23.85 1.35 17.667 　 414 　 414
      -615.7 　
2 支座 A 205.46 1.35 152.19 418 　 220+222 　
      -1017   　
  Bl 200.11 1.35 148.23 418 　 220+222 　
      -1017   　
AB跨间 401.83 1.35 297.65 　 222  220/422
      225
      -1741
支座Br 47.44 1.35 35.141 418 　 220+222 　
     -1017   　
BC跨间 20.54 1.35 15.215 　 414 　 414
      -615.7 　
3 支座 A 189.25 1.35 140.19 418 　 220+222 　
      -1017   　
  Bl 186.97 1.35 138.5 418 　 220+222 　
      -1017   　
AB跨间 402.47 1.35 298.13 　 222  220/422
      225
      -1741
支座Br 43.83 1.35 32.467 418 　 220+222 　
     -1017   　
BC跨间 20.64 1.35 15.289 　 414 　 414
      -615.7 　
4 支座 A 170.58 1.35 126.36 418 　 220+222 　
      -1017   　
  Bl 176.12 1.35 130.46 418 　 220+222 　
      -1017   　
AB跨间 405.66 1.35 300.49 　 222  220/422
      225
      -1741
支座Br 40.82 1.35 30.237 418 　 220+222 　
     -1017   　
BC跨间 21.06 1.35 15.6 　 414 　 414
      -615.7 　
5 支座 A 106.1 1.35 78.593 414 　 214+218 　
      -615   　
  Bl 88.95 1.35 65.889 414 　 214+218 　
      -615   　
AB跨间 286.36 1.35 212.12 　 420  222+225
      -1256
支座Br 34.33 1.35 25.43 414 　 214+218 　
     -615   　
BC跨间 17.21 1.35 12.748 　 414 　 414
      -615.7 　

7.3.2偏心受压构件裂缝验算
一、基本参数
矩形截面偏心受压构件    构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1　
截面尺寸 b×h ＝ 400×600mm    受压构件计算长度 lo ＝ 3900m
纵向受拉区钢筋4Φ18　（1017mm2）
υ ＝ 1，Es ＝ 200000N/mm，c ＝ 30mm ，as ＝35mm，ho ＝565mm
deq ＝ ∑(ni × di^2) / ∑(ni × υ × di) ＝ 18mm　
折减系数Ks=1.35
按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 349.2kN/1.35=258.67KN　
按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk ＝111.7kN·m/1.35=82.77kN·m
轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 82.77/258.67 ＝ 320mm　
　
二、最大裂缝宽度验算　
    ρte ＝ As / Ate
对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝0.5×400×600＝120000mm　
ρte ＝ As / Ate ＝ 1017/120000 ＝ 0.00848　
偏心受压：σsk ＝ Nk × (e - z) / (As × z)
使用阶段的轴向压力偏心距增大系数 ηs，当 lo / h＝3900/600＝6.5≤ 14
       取 ηs ＝ 1.0　
    ys ＝ 0.5×b×h 2 / (b × h) - as＝0.5×400×6002/(400×600)-35＝265mm
e ＝ ηs × eo + ys ＝ 1×320+265 ＝ 585mm　
受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 0　
      z＝ [0.87 - 0.12 × (1 - γf') × (ho / e) 2] × ho　
      ＝ [0.87-0.12×(1-0)×(565/585)2]×565 ＝428mm　
   σsk＝Nk×(e-z) /(As×z)＝258670×(585-428)/（1017×428）＝93.3N/mm　
ψ ＝1.1-0.65 × ftk / (ρte × σsk)＝1.1-0.65×2.01/(0.00848×93.3) <0.2
取ψ＝0.2
ωmax ＝ αcr × ψ × σsk × (1.9 × c + 0.08 × deq / ρte ) / Es　
           ＝ 2.1×0.2×93.3×(1.9×30+0.08×18/0.00848)/200000　
          ＝ 0.053mm ≤ ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。　
其他柱截面经验算裂缝宽度均满足要求，不需重新选配钢筋。

第八部分   电算比较
8.1数据输入
柱砼等级c30
梁砼等级c30
梁柱主筋级别HRB400
梁柱箍筋级别HRB235
柱保护层C35
梁保护层C35
柱梁自重计算信息算柱
梁支座负弯矩调幅系数0.80
梁惯性矩增大系数2.00
结构重要性系数1.00
抗震等级4
设计分组第一组
地震烈度6度
场第3类
计算整型6个
计算周期折减系数0.8
结构类型框架

8.2数据输出：

第九部分：基础设计
9.1设计参数：
基础类型：锥型柱基
平面:

剖面:

一、几何参数：
截面估算：

＝（1.1～1.4）×(2257/1.35)/（202.88-20×1.8）(注：1.35为设计值折减为标准值系数)
＝11.0～14.0m2
取：B1 = 1750 mm,     A1 = 1750 mm
  B2 = 1750 mm,     A2 = 1750 mm
  基础高度取： H1 = 300 mm,     H2 = 350 mm
  B = 600 mm,     A = 400 mm
  基础埋深d = 1.80 m
  钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm
2．荷载值：
  (1)作用在基础顶部的基本组合荷载
  F = 2257.00 kN
  My = 153.42 kN·m
  Vx = 50.20 kN
  折减系数Ks = 1.20
  (2)作用在基础底部的弯矩设计值
  绕Y轴弯矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 153.42＋50.20×0.65 = 186.05 kN·m
  (3)作用在基础底部的弯矩标准值
  绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/Ks = 186.05/1.20 = 155.04 kN·m
3．材料信息：
  混凝土： C30  钢筋： HRB335(20MnSi)
4．基础几何特性：
  底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 3.50×3.50 = 12.25 m2
  绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.50×3.502 = 7.15 m3
  绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×3.50×3.502 = 7.15 m3
二、计算过程
1．修正地基承载力
  计算公式：
   fa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)
  式中：fak = 180.00 kPa
  ηb = 0.00，ηd = 1.00
  γ = 17.60 kN/m3  γm = 17.60 kN/m3
  b = 3.50 m， d = 1.80 m
  如果 b ＜ 3m，按 b = 3m, 如果 b > 6m，按 b = 6m
  如果 d ＜ 0.5m，按 d = 0.5m
  fa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)
    = 180.00＋0.00×17.60×(3.50－3.00)＋1.00×17.60×(1.80－0.50)
    = 202.88 kPa
  修正后的地基承载力特征值 fa = 202.88 kPa
2．轴心荷载作用下地基承载力验算

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