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超厚顶板和高大墙体的扣件式钢管脚手架支模加固(二)

作者: 浏览:59次
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毕业论文范文题目:超厚顶板和高大墙体的扣件式钢管脚手架支模加固(二),论文范文关键词:超厚顶板和高大墙体的扣件式钢管脚手架支模加固(二)
超厚顶板和高大墙体的扣件式钢管脚手架支模加固(二)毕业论文范文介绍开始:

 而单只扣件抗滑移承载力为8.0KN[2]<13.7KN,因此应在每根支顶立杆上附加一个抗滑移扣件。
2.1.2  L-I支顶立杆受力验算(图3)
     L-1梁高1.2m,各种荷载值为
 1) 混凝土自重  2.3×1×1×24=55.2KN/m2
 2) 钢筋  1.3×1.2=1.56KN/m2
 3) 模板  0.5×1.2=0.6KN/m2
 4) 振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2
 总的荷载值为:(55.2+1.56+0.6)×1.2+2.0×1.4=71.6 KN/m2
 使用Φ48×3.5焊接钢管作为顶板支模的受力杆件,横杆步距1200mm,立杆双向间距500mm,立杆采用对接(不是搭接)接长,则单根杆件所受荷载为:
 71.6 KN/m2×0.5×0.5=17.9KN<33.1KN [1],满足要求。
 当钢管长度受限制,不便于对接时,可改用双立杆方案。
 立杆稳定性验算(σ=N/(¢A)≤f,略),满足要求。
 而单只扣件抗滑移承载力为8.0KN[2]<17.9KN,因此应在每根支顶立杆上附加两个抗滑移扣件。
2.2 侧墙支顶杆件受力验算(图4)
    假定混凝土在墙体内均匀上升,为了保证该假定的成立,应在侧墙转圈均匀下灰。
 墙体混凝土浇筑过程中对模板产生的侧压力:
 F1=γc H=24×4.5=108KN/m2(浇筑高度为9-4.5=4.5m)
 F2=0.22γc t0β1β2v1/2=0.22×24×6×1.2×1.15×0.771/2=38.3 KN/m2
        其中t0=200/(18+15)=6小时,浇筑速度为0.77m/h(100m3/h)
 取较小值,则F2=38.3 KN/m2
 侧压力为 F= F2×1.2×0.85=38.3×1.2×0.85=39.07KN/m2
 水平支顶杆件的布置原则为沿高度方向间距500mm,水平方向间距600mm,这样每根杆件所受水平荷载(即模板侧压力)为39.07×0.5×0.6=11.7KN。
 近似按照立杆允许荷载核算,则11.7KN<13.0KN[1],满足要求。允许水平支顶杆件搭接(不是对接)接长。
 单只扣件抗滑移承载力为8.0KN[2]<11.7KN,同样在每根水平支顶杆件上附加一个抗滑移扣件。

3 脚手架搭设和加固
3.1 倒罐坑内脚手架搭设
 1)根据以上计算结果,证明利用普通φ48×3.5脚手钢管搭设顶板及大梁L-1和侧墙的模板支顶体系是可行的,并且由于支顶体系脚手钢管的间距不超过600mm,步距不超过1200mm,步距钢管沿相互垂直的两个方向布置并锁紧,因此实际上已经形成一个十分坚固的空间刚性体,只要其自身在外力作用下不发生水平滑移,就可达到有效支顶的目的,通过将斜撑支顶在铁水罐车轨道基础上可满足要求(图5),因此两条铁水罐车轨道基础应与底板一次施工完。斜撑设置间距为顶板下及敞口部位≤1800,L-1下≤1500。
 2)搭接接长支顶钢管时,搭接连接的扣件应不少于3个。
 3)由于顶板支顶钢管所受荷载与其允许承载力十分接近,因此钢管的间距应与给定值相符,误差应≤20mm,底板施工完毕后在表面弹线控制其位置。
 4)钢管应顺直,不得有焊口开裂现象。模板后的第一道扣件和附加扣件应逐个挑选。
 
 3.2  -4.5m以下外模板加固
    每个倒罐坑有一面侧墙外侧仍需支模加固,这两面墙之间基坑-9.10m,宽度7.4m,可以在基土内打入脚手钢管,然后加斜撑支顶。也可以通过斜杆将力传递到另一个倒罐坑的底板上,满足-4.6m以下的支顶要求。-4.6m以上设对拉螺栓,只需外脚手架简单加固。
4 结语
 1)使用该方法需要的脚手钢管略多于型钢支架,但是造价要显著低于型钢支架方案,同时型钢支架拆除后几乎没有再利用价值。
 2)该方法脚手钢管需要量大,占用时间也比较长,对脚手架搭设的质量和精度要求较高,同时不可避免地加大混凝土的浇筑量,因此一般情况下宜避免使用。作为前工序的土钉墙施工应保证墙面位置和坡度的精度。
 3)侧墙应控制混凝土的浇筑速度,不要超过计算中设定的100m3/h;侧墙混凝土的入模温度是按不低于18℃考虑的,冬季施工时应采取相应的措施,以免超过水平支顶钢管的承受力。 
 
参考文献
[1] 建筑施工手册编写组,建筑施工手册(第四版)[M],第八章,中国建筑工业出版社,2003
[2] 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S],JGJ 130-2001,中国建筑工业出版社,2002.

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